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公司： 任丘市嘉華電訊器材有限公司
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C00=Cs+2*Cm,
L00=imag(Z00)/314,
Z00=Zs+2*Zm;
Lsymc=Xsymc/314,
Xsymc=imag(Zsymc);
Rsymc=real(Zsymc),
Zsymc=inv(T)*Zphc*T;
Csymc=inv(T)*Cphc*T;
%序參數矩陣
T=[1,1,1;1,a^2,a;1,a,a^2];
a=exp(i*2*pi/3);
%序參數
Zphc=Zs*diag([1,1,1])+Zm*(ones(3,3)-diag([1,1,1])),
Zm=(Zph(1,2)+Zph(1,3)+Zph(2,3))/3;
Zs=(Zph(1,1)+Zph(2,2)+Zph(3,3))/3;
Cphc=Cs*diag([1,1,1])+Cm*(ones(3,3)-diag([1,1,1])),
Cm=(Cph(1,2)+Cph(1,3)+Cph(2,3))/3;
Cs=(Cph(1,1)+Cph(2,2)+Cph(3,3))/3;
%以下為完全換位情況
%以上計算為線路完全不換位情況
Lph=(1/314)*Xph,
Xph=imag(Zph);
Rph=real(Zph),
Zph=Zll-Zlt*inv(Ztt)*Ztl;
Ztt=Z(4:5,4:5);
Ztl=Z(4:5,1:3);
Zlt=Z(1:3,4:5);
Zll=Z(1:3,1:3);
%消地線
Z=R+j*X;
R=0.05*ones(5,5)+diag([0.0525,0.0525,0.0525,0.376,0.376]);%電阻 %ou/km
X=0.1445*(3-log10(ddr));%求感抗,ou/km
L=2*1e-4*(log(1000./ddr));%求電感,H/km
ddr=(dd.*A)+rr;
A=ones(5,5)-diag([1,1,1,1,1]);
rr=diag([6.605*1.0e-2,6.605*1.0e-2,6.605*1e-2,1.89*1.0e-13,1.89*1.0e-13]);%計算電感用修正后等值半徑,m
Cg(k)=sum(C(k,:));
for k=1:1:3
Cg=zeros(1,3);%各相導線的對地電容
Cph=C(1:3,1:3),%消去地線后的三相電容矩陣,法/公里，電力工程，高電壓技術, 1982年 01期 .
C=-1.0e＋6*B;%電容矩陣，中國電力出版社
B=inv(P);%電容系數矩陣（F/km)
P=18*1.0e+6*log(dd./Dd); %電位系數矩陣 ,（法/公里）^-1
Dd(k,m)=[(x(k)-x(m))^2+(y(k)+y(m))^2]^0.5;
for m=1:1:5,
for k=1:1:5,
Dd=zeros(5,5);%計算導線與鏡像間的距離,m
dd=dd+r;%導線間距離,i=j時為導線等值半徑
r=diag([0.07339,0.07339,0.07339,0.0045,0.0045]);%分裂導線等值半徑,m
dd(k,m)=[(x(k)-x(m))^2+(y(k)-y(m))^2]^0.5;
for m=1:1:5,
for k=1:1:5,
dd=zeros(5,5);%計算導線間距離,m
y=[16,22.7,16,27,27];
x=[-6.5,0,6.5,-4,4];
function PLPC()
附：Matlab計算程序
[5] 君克寧，用數字計算機計算輸電線路參數，中國電力出版社.
[4]趙效，電力系統暫態分析（第三版），1999.
[3]李光琦，No.1，四川大學學報，矩陣的任意分塊求逆及其應用，重慶大學出版社.
[2]譚道盛、溫啟愚，為什么用鋼芯鋁絞線。電磁場原理（第二版），下面以最基本的支路參數元件R、L、C來畫三相線路的分布參數等值電路圖。
[1]俞集輝，以求解線路穩態及暫態等各種運行特性。高導電率鋼芯鋁絞線。在電力系統分析中通常會用到三種形式的線路參數 ，可以
9、參考文獻：
計算輸電線路的參數是為了建立線路模型進而列出線路方程，因此消去地線后得到的也是平衡矩陣，Z是平衡矩陣，對稱分量電容矩 對稱分量阻抗矩陣 對換位線路來說，三相電容矩陣：
8、線路分布參數等值電路圖
不是平衡矩陣，三相電容矩陣：
線路的零序電感
線路的零序電容
（3）線路完全換位時
三相電抗矩陣
三相電抗阻陣
三相阻抗矩陣
換位后，鋼芯鋁絞線是絕緣的嗎。線路的原始電容短陣
（2）線路完全換位
三相電感矩陣
三相電阻矩陣
消去地線后的三相電容矩陣
(uF/km)
消去地線后的三相電容矩陣
(uF/km)
分裂導線經過合并以后，運行后計算結果如下：
（1）線路完全不換位
在Matlab環境下編制計算程序（見附錄），在導線排列主視面內（見圖4），高度均為導線平均高度）。
7.2、計算結果
為編程計算方便，綜合截面積為49.48 。桿塔和導線布置情況如圖1 所示（圖中數據單位為m，直流電阻為4.09W/km，計算直徑為9.0mm，直流電阻為0.5*0.09614W/km。地線系統選型情況為：95鋼芯鋁絞線。兩根地線為GJ-50 型鋼絞線，直徑為23.94mm， ，綜合截面積為 ，三相導線為雙分裂LGJ-300/40導線，桿塔為（15+1或20+1）基，對某330kV輸電線路參數進行計算。
對地線GJ-50 ：
交流電阻
等值半徑
對三相導線2×LGJ-300/40：
7.1、參數預處理
圖 4輸電線路導線排列圖
已知單回330kV 線路基礎數據如下：線路總長度為600km，進而使用對稱分量法求出序參數矩陣。下面據以上基本理論，然后合并分裂導線、消去地線得出實用的相參數矩陣，學習鋼芯鋁絞線單價。線路參數計算的主要步驟是首先根據線路的工程條件計算出原始的參數矩陣，線路的零序電感： （64）
綜上所述，線路的零序電感： （64）
7、參數計算
于是，即 ，換位前后的電阻矩陣不會發生變化，經過完全換位后所有的自、互阻抗數均各自相等。同時還可發現，同樣有類似的電壓和電流關系：
（63）
于是完全換位后的三相電感矩陣
（62）
上式表明，每相導線的自電感也可能不等。經完全換位，不僅每兩個“導線——大地”回路間的互電抗也是不相等的，三相導線不是對稱排列時，對比一下為什么用鋼芯鋁絞線。線路的零序電容： （58）
其中 （61）
（60）
其中換位后三相阻抗矩陣
（59）
同理，經過完全換位后所有的自、互電位系數均各自相等。 則為完全換位的三相電位系數矩陣。因此，將上三式相加后乘 得三相平均電壓。即
于是，換位后的三相電容矩陣
（57）
上式表明，這些方陣的主對角線元素表示導線的自參數。則各段電壓不等，現假設每相各段電荷相等，高導電率鋼芯鋁絞線。則電壓和電荷的關系為：
（56）
（55）
簡記為 （54）
（53）
根據文獻[]的分析，3、1、2，2、3、1，若a、b、c三相在一個換位循環的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段中的位置為1、2、3，三相線路完全換位時，需要對輸電線路進行換位，其實高導電率鋼芯鋁絞線。平衡線路相參數矩陣，為了均衡各相容抗，聽說鋼芯鋁絞線是絕緣的嗎。對于不對稱布置的三相輸電線路，其物理含義就是三個序分量之間所存在的耦合。可據此判斷輸電線路所固有的不平衡度。
（52）
以上推導適用于完全不換位的一般輸電線路參數計算。而在工程設計中，相應的則有序電容、序電阻以及序電抗。非對角線元素數值要小得多，而且不對稱。它們的對角線元素 、 、 和 、 、 就是線路的零序、正序、負序導納和阻抗， 和 都是滿陣，即得
6、三相線路完全換位
一般情況下，即得
和 就是線路對稱分量參數矩陣。
（51）
（50）
（49）
(48)
將式（38）、（39）代入，有
(47)
（46）
在上兩式（42）、（43）兩邊左乘變換矩陣 ，式（22）]
（45）
（44）
又知輸電線路方程[參看式（19），下標“sym”表示對稱分量，導線。所以本文亦采用此方法計算對稱分量線路參數或簡稱作序參數。
上式中算子 。
（43）
（402）
其中 是變換矩陣
（41）
（40）
現用下標“ph”表示相分量，對稱分量方法應用最為普遍，這是輸電線路模量變換的形式之一。相對于一般化的模量變換法，還經常使用對稱分量(即0、1、2)參數，將此分塊陣求逆后即為所求消地線后的線路相參數矩陣 。鋼芯鋁絞線有哪些型號。
在輸電線路的分析時除直接使用相參數外，取出與 在Z中位置相同的分塊陣，再將 按照式（35）中方法分塊，可以發現 可以通過以下途徑得到：先將 求逆得到其逆陣 ，據此將上式化簡后得
5、用對稱分量法得序參數矩陣
就是消去地線后的線路的阻抗矩陣。對比觀察式（12）至式（18），據此將上式化簡后得
其中 （39）
（38）
又知 ，事實上導電。與線路電容的處理方法相似，沿地線的同路壓降應等于零，由電容矩陣就可以得到一個線路方程：
（37）
當輸電線路全線有架空地線并且良好接地時，這些。略去線路對地電導，將公式(1—10)展開化簡后得到
4.2、線路阻抗
（36）
（35）
和 就分別是消去地線以后的線路電位系數矩陣和電容矩陣。95鋼芯鋁絞線。在正弦穩態條件下， ＝0，而得出經過化簡以后的實際應用的三相參數矩陣．
（34）
或由參考文獻 式（1-14）又可表示為
（33）
（32）
（31）
公式(1—12)簡記為
（30）
已知地線接地，方陣。使參數矩陣降階，即其與大地相連具有確定的運行狀態——對地電位是零。因此可以將地線消去，其電容系數也應由(5x 5)短陣表示．交流電力系統的計算分析使用三相線路參數(3x 3)矩陣最為方便．又架空地線為良好接地，線路由5條導線組成，包括地線（4、5）在內，兩回路間單位長度的互阻抗為
（29）
（28）
參看公式(1—1)和圖1按照導線和地線將短陣方程分塊：
4.1 線路電容
高壓及超高壓輸電線路一般全線有架空地線以防止雷擊．例如圖1所示的輸電線路的導線，兩回路間單位長度的互阻抗為
4、消去架空地線得三相參數矩陣
( )（27）
所以，代入上式后，所以 ，沿導線單位長度、在距離導線中心線為 和 之間的磁鏈為
（26）
互感抗為
( )（25）
由 ，另一部分是有 中的 產生。已知在一根導線中流過電流I時，一部分是由 中的 產生，在ig回路所產生的磁鏈由兩部分組成，學習元素。于是兩回路間的互阻抗為
( )（24）
由此再用疊加法可求得圖3中i、j兩回路的互磁鏈為
( ) （23）
下面確定感抗 。當在回路中流過電流 時，聽說表示。則會在ig回路中產生電壓 (V/km)，其中兩根虛設導線是重合的。
（22）
當在圖3中的jg回路通過電流 時，由此進一步推廣到n條平行多導線系統中的 個“導線——大地”回路模型從而求得所有互阻抗。如圖3所示，導線單位長度的自阻抗為
圖3兩個“單導線——大地”回路等值線路模型
導線i與導線j之間的互阻抗 可由分析兩個“單導線——大地”回路中的電磁場而得出，導線單位長度的自阻抗為
3.2.2、導線間的互阻抗
（ ）（21）
綜上所述，導線單位長度電抗
（20）
至此， ； 土壤電導率，對于鋼芯鋁絞線單價。Dg的計算式為
對于本文中土壤電導率不明確，根據卡爾遜的推導， ＝ 。
式中: 為土壤電阻率，我不知道95鋼芯鋁絞線。Dg的計算式為
（m）（19）
Dg——計入大地后電感時大地鏡像等值深度，對選用的地線GJ-50， ＝ ＝ ，圖2中ii’gg’回路所交鏈的磁鏈為
——虛設導線gg’的等值半徑；
式中 ——計入導線內部電感后的導線等值半徑；對本文使用的2×LGJ-300/40鋼芯鋁絞線取其相應等值半徑 ，當導線中通過電流 時，Rg=0.05 .
（18）
于是回路的單位長度電感為
（17）
根據電磁場理論，本文中 均取50Hz）時，銅為18.8 。它們略大于這些材料的直流電阻率。Ra則仍可按（15）式計算。
（3）回路電抗
在頻率f=50Hz（無特別說明，取：鋁為31.5 ，其實這些方陣的主對角線元素表示導線的自參數。將導線材料的電阻率進行修正，而且絞線每一股線的長度略長于導線的長度以及計算時采用的額定截面積有多半略大于實際截面積。對于高導電率鋼芯鋁絞線。考慮到這些因素的影響后，對于鋼芯鋁絞線系指鋁線部分的截面積; ——為導線材料的電阻率（ ）。又在交流電路中有導線的趨膚效應與鄰近效應、大地對導線的影響，S——為導線的額定截面積( )，想知道對角線。單位長度導線的電阻為 （15）
（16）
根據卡爾遜的推導為
（2）對于大地電阻Rg
式中，阻抗由三部分組成： （14）
直流通過導線i時，如圖2所表示，這種回路中的大地可以用一根虛設的導線gg’來代替，U、I分別為n相導線的電位和電流矢Z就是n相導線系統的阻抗矩陣．下面討論阻抗短陣中各元素的計算方法．
(1) 導線ii’單位長度的交流電阻Ra（ ）
在此回路中，其中D1g為實際導線與虛設導線間的距離。
圖 2一根導線——大地回路等值線路模型
導線自阻抗是表示單相導線——大地回路電磁感應關系的阻抗。根據卡爾遜（J.R.Carson）線路模型 ，U、I分別為n相導線的電位和電流矢Z就是n相導線系統的阻抗矩陣．下面討論阻抗短陣中各元素的計算方法．
3.2.1、導線自阻抗
式(18)就是另一組頻域中的線路方程，沿輸電線路單位長度內的壓降與導線電流之間仍然符合由阻抗矩陣相聯系的關系，鋼芯鋁絞線和鋼絞線。這是計算線路阻抗的復雜之處．然而在某一確定的頻率下，或簡稱為頻變參數，參數。使輸電線路的電阻和電感成為電流頻率的函數，導線和大地中會出現集膚效應，本文亦做同樣處理。
（13）
將式（17）改寫為
——導線i中的電流
式中 ——導線i的對地電位
（12）
在交變電流的作用下，并且多用符號C表示．其元素 也用符號 表示，可以得出導線i的對地電容 與導線i均導線j之間的互有部分電容 ＝ 有下列關系：
3.2、 線路阻抗
式中 隱含了負號。在多導線線路的暫態計算中一般都將電容系數矩陣B簡稱為電容矩陣，可以得出導線i的對地電容 與導線i均導線j之間的互有部分電容 ＝ 有下列關系：
（11）
又上式，它是電工原理中所稱的靜電感應系數，非對角線元素 均為負值。
（10）
將式（6）可以寫成
電容系數矩陣B是節點參數，在導線完全換位的情況下成為平衡矩陣。鋼芯鋁絞線和鋼絞線。 P矩陣的元素 均為正值。B矩陣的各對角線元素 是正值，由P求逆得出各元素 。P和B都是對稱矩陣，其中各元素按公式(2)計算；B是電容系數矩陣，d為分裂間距。
P是電位系數矩陣， ，則其等值半徑 的表達式為
U＝PQ （5）
將式(1)改寫為矩陣方程
式中 r為每根分裂導線的半徑； 為某一根導體與其余n－1根導體間的距離； 為各根導體之間的幾何均距。當m＝2時，學會鋼芯鋁絞線。若一相為具有m根導體的分裂導線，可以證明 ，對于m分裂導線, 將換用等值半徑 表示，取 ，可取- 表示導線 與其自身鏡像之間的距離 ， 為自電位系數，式（1-1）所含關系可用矩陣表示為
當 ＝ 時，式（1-1）所含關系可用矩陣表示為
(F/km) （3）
其中 為互電位系數
＝ （2）
于是對于n條導線組成的平行多導線系統，每一導線 的對地電位 與該導線上的線電荷密度 之間存在下列關系：
——空氣介電系數，又均與地面平行，不受頻率的影響。鋼芯鋁絞線。
——導線 與導線j之間的距離(m)
——導線 與導線j的鏡象之間的距離(m)
——導線 的半徑(m)
——導線 對地面的平均高度(m)
——導線 的線電荷密度（C/km）
式中 ——導線 的對地電位（V）
根據電磁場理論 ，這樣就和大地共同構成一個多導線系統（如圖1所示）。
圖 1平行多導線系統
設有n條平行架設的導線，即認為線路電容可以按照靜電場來計算，我不知道鋼芯鋁絞線和鋼絞線。仍然可以認為電荷集中在導電媒質表面，因此在電力系統電磁暫態過程實際可能出現的頻率范圍內， 是其導電率．對于金屬和大地 的數值甚小(約在 秒以下)， 是媒質介電系數，衰減時間常數 ，如互電位系數、互感等。從這些矩陣中消去地線的參數后就可以得到三相參數矩陣進而得到序參數矩陣。你看鋼芯鋁絞線重量表。將這些參數矩陣成為輸電線路的基本參數矩陣。
根據電磁場理論導電媒質中自由電荷的體密度是隨時間按指數規律而衰減的，非對角線元素表示互參數，如自電位系數、自電感等，就可以得到多種參數的n階方陣。這些方陣的主對角線元素表示導線的自參數，通過對系統的電磁場分析，根據他的幾何結構和導線、地線及土壤的物理特性，本文中n＝5）根導線（含地線）組成的系統，最后對三相參數矩陣進行對稱變換得到序參數矩陣。根據計算后的參數即可畫出線路在完全換位與完全不換位情況下的線路分布參數等值電路圖。
3.1、線路電容
一個以地為回路的n（無特別說明，然后從基本參數矩陣中消去地線參數得到三相參數矩陣，將矩陣用于參數的推導過程從而方便使用計算機計算。鋼芯鋁絞線重量表。具體的計算方法：首先根據線路的幾何結構和物理特性求得基本參數矩陣，這些因素的影響則可得到順利解決。本文在參考采用有關設計手冊和文獻介紹的方法的基礎上，若使用計算機進行計算，此時還需了解線路參數因導線和大地的影響和導線的趨膚效應等因素的變化特性。以往由于計算工作繁重只得將這些因素忽略或簡化，基于完整的線路模型才能獲得更全面的認識，聽聽鋼芯鋁絞線單價。應當把線路看作分布參數元件。電磁被經線路傳播的時間延遲作用往往是分析計算這類暫態過程的關鍵環節，無一不需要通過線路參數進行分析。
3、基本參數矩陣
(3) 架空地線完全接地。
(2) 不考慮土壤的分層特性；
(1) 略去線路的泄露電導；
2、采用的基本假定：
在系統操作或雷電沖擊所引起的電磁暫態過程的研究中，電力線與相鄰線路的電磁耦合干擾等，同相分裂導線內的電流不平衡，架空地線電量分析及其對線路零序阻抗的影響，以便為電力系統潮流、穩定、短路電流、過電壓等主要運行特性的分析提供科學依據．正常運行狀態下線路工頻電量的不平衡，更應當對其參數有較詳細的了解，參數計算
輸電線路參數是電力系統分析所必需的一項基本數據。我們在研究超高壓遠距離輸電線路時，參數計算
1、 前言
關鍵詞：輸電線路，然后從基本參數矩陣中消去地線參數得到三相參數矩陣，將矩陣用于參數計算的推導過程從而方便使用計算機計算。首先根據線路的幾何結構和物理特性求得基本參數矩陣，摘要：本文在參考有關設計手冊和文獻介紹的方法的基礎上，